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在经典管道输入对话框中,点击启动运行,运行错误检查器。
错误检查应在没有任何警告或错误消息的情况下完成。该模型已准备好进行静态分析。
如果确实发生任何错误,请仔细阅读消息并返回经典管道输入对其进行更正。
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点击批量运行,运行静态分析。
软件将对管道系统和基础荷载工况进行分析。
分析完成后,显示静态输出处理器。
该模型使用之前为教程 A 中原始模型创建的载荷工况。有关更多信息,请参阅检查静态载荷工况。
查看图形化分析结果
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选择(OPE)荷载工况,然后点击 3D 视图。
将显示管道系统模型的视图。
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点击挠曲形状。
图形显示了模型和操作条件下系统归一化后的变形形状。
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要返回静态输出处理器,请关闭图形窗口。
生成静态输出报告
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选择以下内容创建一组报告:
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对于已分析的荷载工况,SHIFT-点击选择 OPE, SUS 和 EXP 荷载工况
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对于标准报告,CTRL-点击选择节点位移、约束反力概况以及单元应力。
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对于一般计算结果,选择 Hanger Table W/Text
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对于输出浏览器向导,点击添加,然后点击完成。
报告显示在选项卡式窗口中。
查看应力报告
需要查看持续应力(显示如下)和热胀应力(未显示),并确保它们小于其许用值。最高持续应力为 2017 psi,最高膨胀应力为 5419 psi,低于许用应力限值。由于支架间跨距的增大,使持续应力略有增加,而热胀应力大幅下降。系统柔性的增加引起热胀应力的下降。管口荷载也同时降低,这是一个好的现象。
查看弹簧报告
检查弹簧架的修改对节点 5 处泵管嘴荷载的影响。
在节点 28 软件选择了一个更大的(12 号)弹簧来安装。在初始的 Tutorial A 分析中,选择了一个型号为 10 的弹簧。弹簧在热态下可承受 2202 磅的荷载。弹簧荷载变大是由于修改了弹簧的选型准则,当软件在计算弹簧的热态荷载时,泵口在 Y 方向上是断开的。弹簧承载能力的提高减小了泵管口的垂直荷载。
查看约束反力概况
操作和持续(安装)约束反力概况显示该模型的修改对节点 5 处的泵管口荷载的影响。
节点 5 的泵出口荷载看上去更好了,表明了节点 40 的柔性变化所产生的影响。膨胀弯增加了 Z 向的柔性。泵的 Z 向荷载从 747 磅降至 235 磅。绕 X 向的最大操作力矩,经过重新设计,达到了从 10,000 磅降至 2,755 磅的目的。
此柔性增加的另一个令人关注的影响是 Z 向力矩从 -300 英尺-磅增加至 +1519 英尺-磅。在 Y 向的泵荷载展示了弹簧选型的调整。泵的热态荷载是 -206 磅,冷态荷载是 +337 磅。如有必要,可以调节弹簧的荷载,把泵的安装荷载调至零,或者把泵的操作荷载调至零。节点 28 的弹簧支架现显示有一个 2,202 磅的热态荷载和一个 2,540 磅的冷态荷载。
通过在初始重量分析中释放固定架,使弹簧承担了立管的荷载。在初始分析中,荷载仅为 904 磅。增加的柔性还改变了节点 33 处的支架荷载。最初,此支架的荷载随着管道温度的升高而下降。现在,此荷载随着管道温度的升高而增加。节点 40 处的容器管口荷载的变化模式与泵管口相类似。大多数荷载降低了,但有一个力矩(本例为 X)增加了。
查看管口荷载
检查出口荷载是否低于最大的许用值。刷新设备分析中的出口荷载并重新运行分析,或参考原始分析以快速定位各个限值并将其与节点5上新的操作荷载进行比较:
方向 |
API 许用值 |
模型结果 |
---|---|---|
X (lb.) |
1700 |
136 |
Y (lb.) |
2200 |
-206 |
Z (lb.) |
1400 |
-235 |
RX (ft.lb.) |
5200 |
-2755 |
RY (ft.lb.) |
3800 |
-1540 |
RZ (ft.lb.) |
2600 |
1520 |
在本练习中,假设泵吸入侧的荷载满足允许荷载要求。使用 API 许用荷载的两倍。
由于泵出口荷载的 6 个分量均低于许用值,不需要再进行额外的校核(条件 F.1.2.b.和条件 F.1.2.c.)。出口管嘴不再超载。直到泵入口荷载与 API 610 的许用值进行比较之后,才能对泵进行最终评定。